ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ НА ПОТОКА ЕЛЕКТРОМАГНИТНИ ПРЕМИ
1. Въведение
Могат да се използват препоръки за елиминиране на масовия дисбаланс в отоплителната система САМОпри работещ оборудване включени в топломера.Масов дисбаланс- разликата между измерените стойности на масите на захранващите и връщащите тръбопроводи на системата за топлоснабдяване.
внимание! 1. Липсата на поток на който и да е канал за измерване е повреда на системата и няма нищо общо с масовия дисбаланс
2. Посочените в паспортите на ПРЕМ тегла на импулсите трябва да отговарят на настройката на калкулатора!
В случаите, когато няма показания на потока на калкулатора за топлинно количество, тези препоръки НЕ Е ПРИЛОЖИМО.
Когато се анализират причините за масовия дисбаланс, трябва да бъдат изпълнени следните условия:
PREM трябва постоянно да се пълни с измерената течност;
Трябва да има електрически контакт между PREM и измерваната течност (изравнителните проводници са свързани).
Причини за масов дисбаланс:
Нарушаване на изискванията за механични и електрическа инсталация.
Характеристиките на отоплителната система не отговарят на обявените.
Съставът на охлаждащата течност не отговаря на изискванията.
Наличие на смущения от електрически инсталации.
Особености на алгоритмите за работа на калкулаторите за топлинно количество.
Наличието на въздух в системата.
Отклоняване на метрологичните характеристики на преобразувателя.
Системата трябва да е херметична - да няма течове, да се наблюдават капки.
Спирателният вентил трябва да е в добро работно състояние.
Системата трябва да отговаря напълно на проекта и да не съдържа допълнителни (неотчетени) връзки.
След приключване на работата е необходимо да се състави акт, в който да се изброят причините за дисбаланс на масата в измервателния уред и предприетите действия, както и да се представят почасови архиви и настройки на калкулатора.
2 Намиране и отстраняване на причините за масовия дисбаланс
2.1 Мониторинг на спазването на изискванията за инсталиране
Проверете монтажа на разходомери за съответствие с изискванията на инструкциите за монтаж. В този случай трябва да се обърне специално внимание на следните точки:
PRM трябва да бъде напълно напълнен с вода.
Трябва да се изключи възможността за излъчване на канала.
PREM на хоризонтални тръби трябва да се монтира с електронния блок нагоре.
Не трябва да има пулсации или завихряне на потока в измервателната секция. В прави участъци не трябва да има елементи, които причиняват изкривяване на потока на течността.
2.1.1 Нарушение на механичната инсталация
2.1.2 Нарушение на електрическата инсталация
| Диагностика | Решения |
| 1. Проверете качеството на връзката между проводниците за изравняване на потенциала и тръбопровода. | Затегнете гайките (винтовете) и осигурете надежден контакт на проводниците с тръбопровода. |
| 2. Уверете се, че няма допълнително (и/или отделно) заземяване на потенциалните изравнителни точки. | Изключете допълнителни точки за заземяване от електронния блок PREM. |
| 3. Уверете се, че няма електрически контакт и напрежение между минуса на източника на захранване и точката на изравняване на потенциала. | Ако има електрически контакт и/или напрежение, намерете причината и я отстранете. |
| 4. Уверете се, че има защитен проводник. | Поставете защитен проводник. |
| 5. Уверете се, че няма потенциал между тръбите. | Изравнете потенциала между тръбопроводите, като инсталирате джъмпери. |
2.2 Характеристиките на системата не отговарят на декларираните
| Диагностика | Решения |
| 1. С помощта на спирателни вентили намалете (увеличете) стойностите на дебита на охлаждащата течност. След установяване на разходите коригирайте разликата в показанията | |
| 2. Уверете се, че няма течове в системата. 2.1. За затворена система: затворете връщащата линия, уверете се, че няма директен поток. След това блокирайте правата линия и се уверете, че няма поток или че няма промяна в знака на потока на обратната линия. 2.2. За отворена система: изключете БГВ и проверете дали няма поток от БГВ. След това предприемете действия съгласно клауза 2.1 | Наличието на поток в права тръба със затворено връщане или промяна на знака на потока в връщане със запушена права показва течове вътре в системата. Наличието на обратен поток (без промяна на знака) показва течове извън системата. Промяната на знака на скоростта на потока към обратното - за течове вътре в системата. Ако няма течове, вижте параграфи 1;2;3;4 |
| ВНИМАНИЕ!: С налягане в захранващия тръбопровод > 6 kg/cm 2 . блокира се само правата тръба, за да се предотврати спукване на системата |
|
2.3 Съставът на охлаждащата течност не отговаря на изискванията
2.4 Смущения от електрически инсталации
При високо ниво на индустриални смущения, както и в случай на дълги кабелни линии, инсталацията трябва да се извърши с екраниран кабел.Сигнални проводници и захранващи проводници не трябва да бъдев една екранираща плитка.
Заземяването на екранирания кабел е разрешено само от едната страна (от страната на компютъра).
Влияние на захранванията.
внимание! Всеки от PREM трябва да има собствено захранване!
Забранено е свързването на няколко PREM към един захранващ блок!
2.5 Характеристики на алгоритмите за работа на калкулатори за количеството топлина
2.6 Изход на метрологичните характеристики на PREM
| Диагностика | Решения |
| 1. Анализирайте архивите на калкулатора преди и след промяна на местата за инсталиране на PREM. | Ако след подмяната на устройствата на някои места ситуацията не се е променила, тогава метрологичните характеристики PREM е нормално. В противен случай се изисква проверка на PRM. |
| 2. В стандартната версия преобразувателят е направен в обратна версия. Въпреки това грешките на PREM в посоки напред и назад са различни (в рамките на допустимото отклонение). | В случай на незначителен (2-3%) масов дисбаланс, променете посоката на монтаж на един от PREM в противоположната. Поправете времето за стартиране на системата след преинсталиране на PREM. |
| 3. Анализирайте архивите на калкулатора за моментите преди и след смяната на посоката на монтаж на PREM. |
3.2. Дефекти на ниво оборудване "механизъм"
Дисбалансът на въртящите се маси на ротора е един от най-честите дефекти във въртящото се оборудване, обикновено водещ до рязко увеличаване на вибрациите на агрегатите. Поради тази причина трябва да се обърне голямо внимание на въпросите за диагностика и начини за отстраняване на дисбаланси.
Преди да започнете да разглеждате този въпрос, е необходимо да направите малко методологическо отклонение. Фактът на дисбаланс на масата на ротора, когато той има тенденция да се върти не спрямо геометричната си ос, а спрямо оста на центъра на масата, които в този случай не съвпадат, се определя в литературата с различни термини. Това е и „дисбаланс“, и „дисбаланс“, и „дисбаланс“. Ако внимателно прочетете литературата, можете да намерите още няколко подобни термина. В текста на нашата работа ще използваме обичайното за нас Руска дума"дисбаланс", и ако по някаква причина не ви харесва, ние искрено ви се извиняваме.
Проблемите на правилната диагностика на наличието на дисбаланси в работното оборудване са важен аспектв работата на всяко вибро диагностична услуга. Инструментите за вибрационна диагностика са най-ефективният инструмент за бързо отстраняване на дисбаланси в оборудването. Те са в основата на цяла част от вибрационната работа, наречена вибрационна настройка на оборудването.
По-долу ще разгледаме най-често срещаните въпроси за диагностициране на дисбаланси в най-честите практически прояви. Ясното познаване на тези стандартни прояви на дисбаланс ще позволи на внимателния читател да разработи по-конкретни правила за разпознаване на дисбаланси. Тези адаптивни правила, прецизирани от вас, ще вземат предвид специфичните дисбаланси, които са специфични за "вашето" оборудване.
3.2.1.1. Общи въпроси на диагностицирането на дисбаланси
Характерът на появата на дисбаланс в оборудването може да бъде различен, да бъде резултат от много характеристики на дизайна и работата на различни агрегати. Като цяло, след известно систематизиране и обобщение, цялото това разнообразие от причини за появата на дисбаланси, разбира се, може условно да се обедини в групи. То:
- Дефект в производството на въртящ се ротор или неговите елементи, възникнал във фабрика, в ремонтно съоръжение, пропуснат в резултат на недостатъчен краен контрол на качеството при производителя на оборудването, резултат от удари по време на транспортиране, лоши условия на съхранение.
- Неправилно сглобяване на оборудването по време на първоначалната инсталация или след ремонт, некачествено закрепване на елементи.
- Резултатът от процесите на неравномерно износване и разрушаване на структурата на въртящ се ротор, неговото стареене, появата на различни остатъчни деформации след необичайни условия, особено динамични удари.
- Резултат от периодични въздействия на реални технологични процесии характеристики на работа на това оборудване, водещи до неравномерно нагряване и изкривяване на роторите.
Независимо от причините за възникване, според външните им признаци, особеностите на проявление в общата картина на вибрациите, всички дисбаланси могат условно да се разделят на два вида - статичен дисбаланс и динамичен дисбаланс. Характеристиките на проявата на тези основни типове дисбаланси във вибрационните сигнали и спектрите, получени въз основа на тях, особеностите на тяхната диагностика ще бъдат разгледани в тази глава по-долу, в отделни подраздели.
Основните, най-често срещаните и познати на всички признаци за наличие на дисбаланси на въртящи се ротори във вибрационни сигнали могат да се считат за следното:
- Сигналът за време на вибрация е сравнително прост, с относително малко високочестотни хармоници. Вибрационният сигнал е доминиран от вибрации с период, съответстващ на скоростта на въртене на вала - честотата на въртене на ротора.
- Амплитудата на всички хармоници от „механичен характер“ (обикновено това са хармоници от първия до десетия) в спектъра е много по-малка, не по-малка от 3-5 пъти, от амплитудата на хармоника на честотата на въртене на ротор. Ако направим сравнение по отношение на мощността, тогава поне 70% от мощността на вибрационния сигнал трябва да бъде концентрирана в обратния хармоник.
Тези признаци на дисбаланс се появяват във всички вибрационни сигнали, записани на опорния лагер. В най-голяма степен те се проявяват във вертикална посока и в напречна посока.
Почти винаги простото и разбираемо диагностично правило, че „дисбалансът се върти в кръг“ е напълно вярно. Съотношението на амплитудата на първия хармоник във вертикална посока към аналогичния хармоник във вибрационния сигнал в напречна посока е в диапазона приблизително 0,7 ¸ 1,2 и рядко излиза извън неговите граници.
Обикновено първият хармоник във вертикална посока е равен и често малко по-малък от първия хармоник на вибрацията в напречна посока. Изключение правят машините със специфични конструктивни характеристики. Пример са турбогенераторите, които винаги имат по-висок компонент на вертикалната вибрация. Причината е неравномерната радиална твърдост на ротора, в която надлъжните прорези на намотките са концентрирани близо до полюсите. Трябва да се разбере, че неравномерната радиална твърдост на роторите е най-изразена във втория хармоник, което не е толкова важно при диагностицирането на дисбаланси.
Отклонения от това правило възникват и при увеличени странични хлабини в опорните лагери, което води до повишена подвижност на ротора в напречна посока. Това е възможно и при много големи разлики в степента на съответствие на носещите стелажи във вертикална и напречна посока.
Нивото на вибрация в аксиална посока, в случай на дисбаланс, обикновено е по-ниско от нивото на вибрация в радиална посока. Това правило не се спазва, когато лагерите са силно еластични в аксиална посока и (или) когато възниква дисбаланс, когато по някаква причина валът се огъне. При такъв дисбаланс във вибрациите на аксиалната посока, първият хармоник може да не е доминиращ, сигналът може да съдържа значителни хармоници на други честоти, например втората, третата.
Обикновено вибрационният модел на дисбаланс се появява едновременно на два лагера на управлявания механизъм. Само на един от лагерите дисбалансът се диагностицира доста рядко и само в случаите, когато е напълно концентриран директно в зоната на лагера.
Ако по време на измерванията на вибрациите е възможно да се промени работната скорост на ротора, тогава обикновено ясно се вижда, че най-често с увеличаване на скоростта на въртене вибрациите от дисбаланс се увеличават интензивно. При привидната простота на подобно твърдение, ние сме принудени да отбележим със съжаление, че измерването на вибрации при променлива скорост води до усложняване на процедурата за диагностика на дисбаланс. Проблемът се изостря от появата на графиката на зависимостта на вибрациите от честотата на въртене на пикове, съответстващи на "критичните честоти на ротора". Малко диагностици разбират правилно значението на термините "първа критична честота", "втора критична честота" и т.н. Тези въпроси принадлежат към областта на модалния анализ, доста са сложни и, най-важното, са важни само за много големи ротори. За подробно разглеждане на този въпрос просто нямаме достатъчно място, всички, които се интересуват от този въпрос, трябва да се обърнат към други източници.
При липса на други дефекти в състоянието, с постоянна скорост на ротора, вибрациите от неговия дисбаланс доста често зависят от режима на работа на агрегата, свързани с неговото натоварване. С други думи, в зависимост от режима на работа на различно оборудване, масовият дисбаланс ще се прояви в измерванията на вибрациите в различна степен.
Във всеки тип оборудване този ефект ще се прояви по различни причини:
- В електрическите машини (електродвигатели) увеличаването на натоварването води до увеличаване на електромагнитните сили на взаимно привличане на ротора и статора, което води до намаляване на вибрационните признаци на дисбаланс.
- При центробежните помпи и вентилатори увеличаването на производителността също води до стабилизиране на положението на ротора на помпата (работното колело на вентилатора) спрямо неподвижните елементи на пътя на потока. Трябва да се отбележи, че тук е възможен и обратният ефект - при наличие на геометрична асиметрия или дефекти в пътя на потока, с увеличаване на производителността на помпеното оборудване и вентилаторите, признаците на дисбаланс ще се увеличат.
Вибрацията от дисбаланс в много случаи е опасна не само поради амплитудата си, тя е възбуждащ фактор, който води до "проявление" в състоянието на оборудването на признаци на други дефекти. Тук действа принципът на "взаимно умножаване" на влиянието на няколко дефекта. Ако няма възбуждаща сила, което най-често е въздействието на дисбаланса на масите на ротора, тогава не се появяват други дефекти, главно опорната система на агрегата.
Характеристиките на проявата на дисбаланс в оборудването и степента на влиянието му върху състоянието на единиците на пръв поглед са много прости. Практиката обаче многократно потвърждава сложността и многостранността на проявата на дисбаланси в оборудването. Това донякъде напомня на добре позната поговорка на практически лекари - хирурзи. „Коя от всички операции е най-простата - апендицит. Коя операция е най-трудна - също апендицит. Всичко това може да се каже и за дисбаланса. Струва ни се, че всеки, който се е занимавал сериозно с диагностика и отстраняване на дисбаланси, ще се съгласи с подобно твърдение.
Нека обясним това с практически пример.
На благоприятния фон на добре работещ агрегат, вибрациите внезапно се увеличават значително. Оперативните служби канят двама специалисти по вибрации (това е нашият теоретичен вариант). Диагностиката на състоянието, извършена от двамата специалисти според спектрите на вибрационните сигнали, ясно показва наличието на цял "букет" от дефекти в устройството. Има два възможни сценария за развитие на събитията.
Един специалист прави категорично заключение за лошото състояние на лагерите, незадоволителното центровка, наличието на дефекти в основата и т.н. , но не и най-опасното. Основното заключение е много категорично - агрегатът има няколко сериозни и развити дефекта. Устройството трябва да бъде спряно и ремонтирано. Определено е необходимо да забравите за възможността да „посегнете“ до планиран ремонт.
Вторият диагностик прави по-задълбочен, по-компетентен анализ на състоянието на блока. Например, той смята, че първият обратен хармоник в спектъра на вибрационния сигнал е следствие от наличието на дисбаланс, а масленият хармоник, който придружава увеличения хлабина в лагера, възниква само поради възбуждащия ефект на силата на дисбаланс. Крайната вибрация на плъзгащия лагер се определя от няколко параметъра - увеличен луфт в лагера, несъосност и лек дисбаланс, който възбужда тези вибрации. По същия начин се анализират проблемите на състоянието на подравняване на механизмите, състоянието на основата.
Следователно тези вибрации на блока, както на лагера, така и на основата, са причинени от една причина - дисбалансът на масите на ротора, въпреки че на пръв поглед дисбалансът не е основният дефект. Диагностикът взема решение да извърши балансиране в собствените си лагери. В резултат на отстраняването на дисбаланса, силата, която възбужда трептенията на масления клин, изчезва и вибрациите най-често рязко спадат до нормална стойност. Дефектите в лагерите и основата, каквито бяха, все още остават, но вече не се появяват при вибрации, няма вълнуваща сила. Вибрацията на уреда е нормална, пълен успех в регулирането на вибрациите на уреда!
Дълбокото познаване на физическите процеси в апаратурата от опитен диагностик, макар и в някои случаи интуитивно, носи своите положителни резултати, от които могат да се разграничат следните:
- Операцията има на разположение външно безопасно устройство, работещо в приемлив диапазон от нива на вибрации. Тази единица, с определени условия, могат да бъдат "тихо" финализирани преди планиран ремонт, когато е възможно да се отстранят евентуални дефекти.
- Специалист, който разбира добре причините за вибрациите в определено оборудване, значително повишава рейтинга си.
- По-малко опитен диагностик, който външно е направил всичко правилно, губи оценката си, състоянието на устройството се е подобрило, без да отстрани идентифицираните от него дефекти, което означава, че те не са съществували. Всъщност повечето от дефектите, които той идентифицира, не изчезнаха, те просто престанаха да се диагностицират от спектрите на вибрационните сигнали, но това вече не представлява интерес за никого.
Този пример, доста показателен и стандартен, е даден, за да демонстрира малка част от проблемите от различни видове, които възникват по време на диагностиката и отстраняването на дисбаланси в оборудване от различни видове.
Можете също така да се обърнете към по-дълбоко изказване на известния специалист по балансиране на ротори, автор на популярната книга A. S. Goldin - „ако има дисбаланс - баланс, ако няма дисбаланс - също баланс“. Той винаги брилянтно прилага този важен постулат на практика.
Ако обобщим тази информация, тогава можем да стигнем до правилно разбиране на работата по "успокояване на оборудването", което в много случаи по-ефективна работаотносно „отстраняване на проблеми с хардуера“. В този брой не всичко е просто и недвусмислено, така че няма да се задълбочаваме в него, оставяйки разглеждането на тънкостите на читателя.
3.2.1.2. Статичен дисбаланс
Това е най-простият, но и най-често срещаният тип дисбаланс при въртящи се ротори. Диагнозата му не създава големи проблеми, диагностицира се сравнително лесно. При значително количество статичен дисбаланс, той може да се определи дори при извадено от експлоатация оборудване, без използването на устройства за контрол на вибрациите. Стационарен ротор със силен статичен дисбаланс винаги ще има тенденция да се установява в позиция, където най-тежката точка е на дъното. За да се намали ефектът от триенето в лагерите, роторът може да се завърти бавно на ръка, след което може да се настрои по-точно с тежката точка надолу. Диагностиката на дисбаланс по този начин е възможна докато статичният момент от дисбаланс е по-голям от общия момент от триене в лагерите и уплътненията на ротора.
Обикновено такава проста процедура за намиране на мястото на дисбаланс не е достатъчна за балансиране на ротори, въртящи се със значителна скорост. Стандартната практическа ситуация е, че роторът в изключено състояние може да спре във всяко положение, няма външен дисбаланс и по време на работа вибрациите са повишени. Процедурата за по-точна и окончателна диагностика на наличието на дисбаланс и последващото балансиране трябва винаги да се извършва при работната скорост на въртене на ротора, като се използват съвременни виброизмервателни уреди за диагностика на дисбаланс - вибрационни спектрални анализатори.
За да се илюстрират характеристиките на проявлението и диагностицирането на дисбаланс с помощта на вибрационни сигнали, на фигура 3.2.1.1. са дадени вибрационният сигнал, записан върху опорния лагер на механизма в измерението на скоростта на вибрациите и неговият изчислен спектър.
Съгласно 3.2.1.1.a. формата на вибрационния сигнал е много близка до класическия синусоидален сигнал, чиято честота е равна на честотата на въртене на ротора, първият хармоник на честотата на въртене.
Показано на фиг. 3.2.1.1.б. моделът на разпределение (мощност) на вибрациите върху основните хармоници, съответстващ на статичен дисбаланс, е външно прост и разбираем. Спектърът е ясно доминиран от хармоничния пик на честотата на въртене на ротора. Спектърът също така съдържа (може да присъства) втория и третия хармоник от честотата на въртене на ротора. Всички тези допълнителни хармоници по амплитуда са много по-малки от обратния хармоник, обикновено десетки пъти.
В сигнала и в спектъра, показан на фигура 3.2.1.1, за обобщеност и условно усложняване на диагностичната картина са показани и няколко „минорни” хармоника. Те са показани в нискочестотната част на спектъра и там също е показана някаква комбинация от хармоници, като "повдигане в честотната лента" или "гърбица" в спектъра. Същата "гърбица" може да бъде във високочестотната зона на спектъра, при честоти над 1000 херца. Обърнете се към тях специално вниманиене трябва да бъде, това са хармоници от второ ниво на диагностика, косвено причинени от дисбаланс или триене в уплътненията.
Вече казахме по-горе, че такъв модел на разпределение на хармониците в спектъра на вибрациите обикновено се извършва в две посоки (измервания на вибрации), вертикална и напречна. Освен това, амплитудите на първите хармоници в тези два спектъра, на всеки лагер, обикновено са приблизително равни по големина. Разликата в амплитудите на обратните хармоници за лагерите може да бъде голяма, до няколко пъти.
При статичен дисбаланс на масите на ротора, в аксиална посока, най-често има по-ниско общо ниво на вибрации (RMS). Нека обясним причините за възникването на самата вибрация в аксиална посока, тъй като в някои насокиспоред вибрационната диагностика има информация, че няма аксиална вибрация при дисбаланс. Със сигурност се случва, но рядко. В повечето практически случаи, при наличие на дисбаланс, аксиалната компонента на вибрацията е налице, а често и тя е повишена.
Вибрацията, в първоначалната си интерпретация, е проекцията на траекторията на прецесията на вектора на пространствената вибрация на контролираната точка (лагера) върху посоката на оста на инсталацията на сензора за вибрации. Прецесионната крива на лагера (траекторията на края на вектора на пространствената вибрация на контролираната точка), поради силата от дисбаланс, теоретично трябва да преминава в равнина, перпендикулярна на оста на ротора.
На практика картината на контролираната точкова прецесия е по-сложна. Движението в равнина, перпендикулярна на оста на въртене, винаги води до движения на контролираната точка в аксиална посока. Това се дължи на особеностите на монтирането на лагера вътре в опората, неравната твърдост на опорите по различни оси, колебанията на лагера около хоризонталната ос, перпендикулярна на оста на въртене на ротора и т.н. Всичко това общо води до поява на значителна аксиална компонента в движението на лагера при дисбаланс
При масов дисбаланс на въртящ се ротор почти винаги има аксиална вибрация, но има някои характеристики. По отношение на нивото винаги е по-малко от радиалните компоненти. В спектъра на аксиалните вибрации, значителни, заедно с първия хармоник на обратната честота, могат да се появят неговите втори и трети хармоници. Колкото по-голямо е изместването на опората на лагера, толкова по-висока е относителната амплитуда на по-високите хармоници, особено втората, в спектъра на аксиалните вибрации.
Елиминирането на масовия дисбаланс на въртящ се ротор не може да се извърши без регистрация на ъгловата фаза на "позицията на тежката точка на ротора" спрямо координатите на ротора - зоната на увеличена маса на ротора. За да се контролира този параметър, вибрационните сигнали по време на регистрация се синхронизират с помощта на маркировка, обикновено залепена върху вала на устройството, и специализиран фазов маркер. За синхронни машини със стабилна синхронна скорост, като знак за синхронизиране, можете да вземете всеки параметър на синусоидата на захранващата мрежа, тъй като този параметър се различава от фазовото положение на ротора само от стойността на ъгъла на натоварване на синхронната електрическа машина. На празен ход този параметър е почти нула.
Всеки от трите основни хармоника във вибрационния сигнал, които са важни при диагностицирането на дисбаланс, има своя собствена ъглова (начална) фаза. Действителната позиция на точката на дисбаланс се определя от началната фаза на първия хармоник на вибрационния сигнал, докато фазите на по-високите хармоници обикновено зависят от конструктивните характеристики на ротора на диагностицираното оборудване и обикновено само затрудняват намерете точката на дисбаланс.
За големината на началната фаза на първия хармоник на вибрационния сигнал, при диагностициране на статичен дисбаланс, можете да посочите следните диагностични характеристики.
- Фазата на първия хармоник трябва да бъде достатъчно стабилна, стационарна, т.е. да не се променя във времето.
- Фазата на първия хармоник във вертикална посока трябва да се различава от фазата на първия хармоник в напречна посока с около 90 градуса. Всичко това се обяснява съвсем просто - тежката точка на ротора, по време на въртене, последователно ще се премества от една измервателна ос към друга, от вертикална към напречна и отново към вертикална ос.
- Фазите на първите хармоници на същите вибрационни проекции на два различни лагера на диагностицирания ротор трябва да се различават малко една от друга. При чисто статичен дисбаланс изобщо не трябва да има фазово изместване. Когато динамичен дисбаланс се насложи върху статичен дисбаланс, фазовото изместване по дължината на лагерите започва да нараства. При фазово изместване от 90 градуса приносът на статичните и динамичните дисбаланси към общата вибрация е приблизително еднакъв. При по-нататъшно увеличаване на динамичната компонента в дисбаланса се увеличава фазовото изместване на първите хармоници на двата лагера, а при 180 градуса общият дисбаланс има чисто динамична първопричина.
Освен това, по отношение на диагностиката на статичен дисбаланс, може да се отбележи, че ако в процеса на изследване е възможно да се измери вибрация при различни скорости на ротора, това ще повиши точността на диагностиката. Амплитудата на първия хармоник в спектъра на вибрациите, поради статичен дисбаланс, ще се променя със скоростта и ще нараства приблизително пропорционално на квадрата на скоростта на ротора.
Разкритият чисто статичен дисбаланс на масите на ротора може просто да бъде коригиран от работниците на службите за вибрационна диагностика чрез инсталиране на една или повече балансиращи тежести в зоната, диаметрално противоположна на тежката точка в една или повече корекционни равнини. Подобен резултат се постига чрез процедурата „отстраняване на излишния метал“, но само от тежката страна на ротора.
3.2.1.3. Динамичен дисбаланс
Причината за появата на термина "динамичен дисбаланс" е съвсем проста. От самото име ясно следва, че се появява само когато роторът се върти, т.е. само в динамични режими. В статични режими, със стационарен ротор, динамичният дисбаланс не се диагностицира по никакъв начин, това е основната му разлика от статичния дисбаланс.
Причината за възникването на динамичен дисбаланс може да се обясни с доста прост пример. Роторът трябва да бъде мислено „нарязан“ като дънер на няколко диска. Получените дискове ще бъдат разположени на общ вал, но всеки от тях може да има различни свойства.
Има три практични варианта:
- Идеалният случай е, когато всички получени дискове нямат статичен дисбаланс, тогава роторът, сглобен от тези дискове, също няма да има дисбаланс.
- Индивидуалните роторни дискове имаха статични дисбаланси. Роторът е сглобен от дискове по такъв начин, че също има общ дисбаланс. Въпросът какво е то, статичен или динамичен, все още не е разгледан.
- Идеалният случай е, когато отделни дискове със статичен дисбаланс се комбинират в едно цяло, така че сглобеният ротор да няма дисбаланс. Статичните дисбаланси на отделните дискове бяха напълно взаимно компенсирани.
Тези три практически случая на производство на сложен ротор, например работно колело на многостепенна помпа, ни позволяват да разгледаме всички основни видове дисбаланси, срещани в практиката. Имайки предвид тези три случая, може да се твърди, че в третия, най-труден случай, роторът има динамичен дисбаланс, а във втория случай - статичен и динамичен дисбаланс едновременно.
На фиг. 3.2.1.2. показани са два схематични чертежа, показващи съставни ротори, сглобени от дискове, всеки от които има статичен дисбаланс и с еднаква величина.
В диаграма 3.2.1.2.a. показва ротор, сглобен от дискове с дисбаланси. Монтажът на ротора на помпата е направен по такъв начин, че общият дисбаланс на целия ротор е равен на сумата от дисбалансите на диска, т.е. всички дисбаланси са в една и съща ъглова зона на ротора. Това е практически пример за получаване на статичен дисбаланс.
В диаграма 3.2.1.2.б. показан е и ротор, сглобен от 4 диска с дисбаланси. Но в този случай роторът на помпата е сглобен по такъв начин, че общият дисбаланс на целия ротор е нула, тъй като два диска, от една страна, са монтирани с дисбаланси в една посока. На другите два диска, от другата страна на ротора на помпата, дисбалансът е насочен в обратна посока, т.е. завъртян на 180 градуса.
В статичен режим дисбалансът на такъв сложен ротор ще бъде равен на нула, тъй като съществуващите дисбаланси на работните колела на помпата се компенсират взаимно. Напълно различна картина на центробежните сили, възникващи върху ротора и предавани на опорните лагери, ще се получи, когато роторът се завърти. Двете сили, показани на долната фигура, ще създадат динамичен момент, създаващ две сили, действащи върху двата опорни лагера в противофаза. Колкото по-бързо се върти роторът, толкова по-силен ще бъде динамичният момент, действащ върху лагерите.
Това е динамичен дисбаланс.
Въпреки че не сме дали такова определение на статичния дисбаланс в предишния раздел, то може да звучи така: „Статичният дисбаланс е концентриран в една ъглова зона на ротора и е локализиран по надлъжната ос на ротора в точка на разстояние от опорните лагери.“
В този случай за динамичен дисбаланс може да се използва следната дефиниция: "Динамичният дисбаланс се разпределя по надлъжната ос на ротора, а в различни точки по оста на ротора ъгловата локализация на дисбаланса е различна."
На практика никога няма само чисто статичен дисбаланс или чисто динамичен - винаги има техния сбор, в който има принос на всеки вид дисбаланс. Това дори доведе до появата в литературата и в практиката на някои диагностици на термина "наклонена двойка сили", който отразява проявата на сумата от дисбаланси от два вида.
Чрез фазовото изместване на първите хармоници на въртящата се честота на два опорни лагера на един ротор (в синхронизирани или синхронни спектри) е възможно да се оцени приносът на всеки тип дисбаланс към общата картина на вибрациите.
При фазово изместване на първите хармоници около 0 градуса имаме работа с чисто статичен дисбаланс, при 180 градуса - с чисто динамичен дисбаланс. При 90 градуса фазово изместване на първите хармоници, приносът от двата вида дисбаланс е приблизително еднакъв. При междинни стойности на ъгъла на изместване е необходимо да се интерполира, за да се оцени приносът на един или друг дисбаланс. Вече споменахме тази характеристика, когато описвахме статичния дисбаланс, тук сме я представили в малко по-различна форма.
Завършвайки разговора за динамичния дисбаланс, трябва да се каже, че амплитудата на първия хармоник в спектъра на вибрациите при промяна на скоростта се променя пропорционално повече от квадрат на степента на промяна на скоростта на ротора. Това е така, защото всяка сила от локален дисбаланс е пропорционална на квадрата на скоростта (скоростта на въртене). При динамичния дисбаланс върху това се наслагват два фактора.
Първо, динамичният дисбаланс възбужда вибрации, пропорционални на разликата в силите. Но ако повдигнете на квадрат разликата на силите като една единствена сила, ще получите един резултат. Ако повдигнем на квадрат всяка сила поотделно и след това извадим квадратите, тогава резултатът ще бъде напълно различна цифра, отколкото в първия случай, много по-голяма.
Второ, силите от динамичен дисбаланс действат върху ротора и започват да го огъват. С напредването на ускорението роторът променя формата си, така че центърът на масата на тази част от ротора се измества към вече съществуващия дисбаланс. В резултат на това действителната стойност на дисбаланса започва да нараства в още по-голяма степен, като допълнително увеличава огъването на ротора и вибрациите на опорните лагери.
Аксиалната вибрация при динамичен дисбаланс обикновено има малко по-голяма амплитуда, отколкото при чисто статичен дисбаланс. Това се дължи главно на по-сложното отклонение на ротора и по-голямата подвижност на лагерите в аксиална посока.
3.2.1.4. Нестационарен дисбаланс
Много проблеми при вибрационната диагностика на дефекти във въртящо се оборудване се създават от нестационарен дисбаланс, който понякога може бавно да се увеличи, а понякога да се появи неочаквано и също внезапно да изчезне. Освен това на пръв поглед в този процес няма закономерности. Поради тази причина този тип дисбаланс понякога се нарича "лутащ".
Естествено, в този случай, както обикновено, вярна е класическата забележка, че „чудеса не се случват в света, има липса на информация“. Винаги има конкретна причина за появата на нестационарен дисбаланс и задачата на диагностика е да я определи правилно.
Много е трудно и дори невъзможно да се дадат общи препоръки за диагностициране на такава причина за повишена вибрация в оборудването. Причините за нестационарния дисбаланс обикновено се разкриват само в резултат на доста строги, често дългосрочни изследвания.
По-долу просто ще разгледаме характеристиките на диагностицирането на нестационарен дисбаланс, като използваме най-простите практически примери, които се отнасят до най-често срещаните причини, водещи до появата на такъв дефект. На практика има и по-сложни и объркващи случаи, но това се случва много по-рядко.
Топлинен дисбаланс
Това е най-често срещаният вид дисбаланс, който се променя в хода на работа, към който терминът "блуждащ дисбаланс" е много подходящ.
Например, в ротора на голяма електрическа машина, по някаква причина, един от проходните канали е запушен, през който в аксиална посока преминава охлаждащ въздух или газ. Или в асинхронен електродвигател един или няколко пръта на клетка с късо съединение, разположена наблизо, са повредени. И двете причини водят до един и същ дефект. Нека опишем по-подробно характеристиките на проявата на такъв дефект.
В нашия практически пример роторът на електрическа машина преди монтажа е балансиран на балансираща машина и има необходимите параметри за качество на балансиране. След включване на помпения агрегат за първите около 15 ÷ 20 минути вибрациите на двигателя са нормални, но след това започват да нарастват и след около два часа достигат своя максимум, след което вече не се увеличават. Диагностиката на спектъра на вибрационния сигнал дава картина на класически дисбаланс. Устройството е спряно за регулиране на вибрациите.
На следващия ден специалистите от диагностичната служба започват балансиране на помпения агрегат, разбира се, в режим на празен ход. След завършване на работата по балансиране, измерването на вибрациите в неактивен режим дава благоприятна картина - всичко е нормално. При стартиране в работен режим картината на бавно нарастване на вибрациите се повтаря без промени в същата последователност.
В този елементарен, почти учебникарски случай всичко се обяснява много просто. Поради нарушаване на равномерността на издухване на ротора през вътрешните канали, той се нагрява неравномерно и след известно време, определено от времевата константа на термично нагряване, се огъва. По същия начин всичко се случва с дефекти в клетката на късо съединение на асинхронен електродвигател - зоната на ротора, където са разположени дефектните пръти, се оказва по-малко нагрята, роторът също се огъва, вибрациите на лагера започват да се увеличават поради външния вид на термичен дисбаланс.
За да се диагностицира такава причина, трябва да се проследи промяната на вибрациите по време на стартиране и загряване. Чрез дистанционни пирометри е възможно да се контролира температурата на ротора. Чрез големината на фазата на вибрация е възможно да се определи зоната на локално термично прегряване на ротора.
Ясно е, че е невъзможно да се балансира такъв ротор за нормална работа във всички режими на оборудването. Може да се балансира за един режим на процеса, но това трябва да стане при дадено натоварване. Вярно е, че в този случай роторът ще има повишени вибрации в режим на празен ход или веднага след включване на устройството. Това ще се случи поради това, че при стартиране температурното поле на ротора ще бъде нестабилно и той няма да има повишена вибрация поради монтираните балансиращи тежести.
Пълното премахване на такъв дисбаланс е възможно само чрез отстраняване на причините за неравномерно нагряване на ротора по време на работа.
Аеродинамичен и хидравличен дисбаланс
Тези два вида нестационарен дисбаланс, както и термичният дисбаланс, са свързани с технологичните режими на работа на ротационното оборудване. Просто в горния пример дисбалансът е причинен от термично огъване на ротора под товар, докато в тези примери е причинен от хидравлични или аеродинамични сили.
Ако диагностицираме вентилатор или центробежна помпа, тогава почти винаги имаме няколко активни лопатки на работното колело (ротора), които изхвърлят работната течност, течност или газ, под някакъв ъгъл от центъра към периферията на ротора. Това води до факта, че всяко острие ще бъде засегнато от собствената си сила.
Тези радиални реактивни сили, действащи върху лопатките на ротора, винаги са взаимно компенсирани, тъй като лопатките са разположени около обиколката под еднакви ъгли. Но това се случва само ако всички работни колела и направляващата лопатка на помпата или вентилатора нямат механични дефекти.
В противен случай това ще се случи, ако има дефекти на работещите остриета - чипове, пукнатини, промени в ъгъла на наклона. В този случай няма да има пълна компенсация на радиалните сили около обиколката на работното колело, ще има сила в зоната на дефектното острие. От гледна точка на анализа на вибрационните процеси, ще имаме радиална некомпенсирана сила, налична честота, равна на скоростта на ротора, т.е. първият хармоник. С други думи, в спектъра на вибрационния сигнал ще имаме всички признаци на дисбаланс, хидравличен или аеродинамичен.
Основната разлика от конвенционалния дисбаланс в този случай ще бъде, че големината на некомпенсираната радиална сила, причиняваща първата хармонична вибрация, ще зависи от натоварването на помпата или вентилатора, т.е. зависи от технологични параметриработа на оборудването, самият дисбаланс ще бъде нестационарен.
Нека покажем ефекта на аеродинамичния дисбаланс на примера на вентилатор на котел, чиято работа се регулира чрез отваряне на специални амортисьори - амортисьори. Такива вентилатори се използват широко в практиката.
Ъгълът на монтаж на една от лопатките се различаваше от ъглите на монтаж на всички останали лопатки - това беше дефект в работата. Поради това аеродинамичната радиална сила на тази лопатка, действаща върху вала на ротора, е по-малка от силата на другите лопатки. След монтажа колелото на вентилатора беше балансирано на работната скорост на ротора, с напълно отворени клапи. Тъй като производителността на вентилатора беше нулева, не можеше да се появи аеродинамичен дисбаланс. Вентилаторът е пуснат.
По време на работа в работен режим, с отворени клапи, започна да се записва тревожно ниво на вибрации на лагерите на вентилатора. Представител на службата за вибродиагностика диагностицира дисбаланса при натоварване и започва работа по балансиране. Вентилаторът беше изведен от експлоатация, достъпът до работното колело беше отворен. Картината на дисбаланс изчезна, което е разбираемо. В този режим, с нулева производителност, колелото беше балансирано преди. В работен режим вентилаторът работеше с различна мощност, с различни стойности на радиалните аеродинамични сили, което създаваше картина на дисбаланс.
След проверка на ъглите на монтаж на работните лопатки, идентифициране на причината за дефекта, беше решено колелото да се балансира в режим на работа, със затворени странични щитове, при натоварването, с което вентилаторът работи най-често. В бъдеще, след планиран ремонт, нямаше проблеми с този вентилатор.
Дисбаланс с хистерезис
Това е един много интересен практически случай за диагностициране на дисбаланс, който срещнахме в нашата практика.
Беше диагностициран дисбаланс на възбудителя на турбогенератора и по време на спирането за поддръжка започна работа по отстраняването му. Беше разкрита интересна особеност. При пускане на турбоагрегата не е имало дисбаланс, той се е появил внезапно няколко минути след началото на въртенето на ротора с работна скорост. Тъй като изстрелванията бяха без електрически товар, задвижвани от турбина, проблемът с термичните завои изчезна веднага.
По време на теста, когато се появи дисбаланс, турбинният агрегат бавно спираше, намалявайки скоростта на ротора. При честота приблизително 0,6 от номиналната, дисбалансът изчезна. Увеличете отново скоростта на ротора и дисбалансът отново възникна при честота 0,97 номинална. Многократните ускорения и изтичания на ротора показаха приблизително същата картина.
Приема се, че хистерезисът на дисбаланса върху ротора се дължи на наличието на еластичен елемент, който под действието на центробежни сили при почти номиналната скорост се измества с малко по-голям радиус и води до дисбаланс. Връщането му към по-малък радиус става с намаляване на скоростта на въртене. Хистерезисът на дисбаланса се дължи на повишено триене, когато елементът се движи в жлеба.
Диагнозата се потвърди напълно. Елементът на намотката на ротора имаше способността да се движи с голямо усилие в жлеба. Когато центробежната сила превиши силата на изместване, секцията на намотката се огъна и се измести. Хистерезисът се дължи на силите на триене, когато намотката се движи в жлеба. Намотката беше фиксирана в едно положение с допълнителен клин и проблемът изчезна.
Повтаряме, че този случай на нестационарен дисбаланс не е често срещан, той е даден тук, за да илюстрира разнообразието от форми на проявление и трудностите при диагностицирането на дисбаланси в практическата работа.
Електромагнитен дисбаланс
Това също е много интересен примерпрояви на нестабилен дисбаланс. Може да се прояви както в синхронни двигатели и генератори, така и в асинхронни двигатели.
Парадоксалното проявление на такъв електромагнитен дисбаланс се състои в това, че той има максимално проявление при празен ход на електрическата машина. С увеличаване на натоварването на блока първият хармоник в спектъра на вибрационния сигнал може да намалее или дори да изчезне напълно, т.е. според формалните признаци дисбалансът на масите на ротора се елиминира сам.
Обяснението на този феномен е съвсем просто. С увеличаване на натоварването на електрическата машина се увеличава магнитната индукция в пролуката между ротора и статора на електрическата машина. Тъй като тангенциалната компонента на електромагнитните сили, която осигурява въртящия момент на електрическата машина, е равномерно разпределена в междината, тя започва да играе стабилизираща роля, центрирайки въртящия се ротор в електромагнитната (!) междина на статора.
Ако преди това роторът е имал дисбаланс, причинен например от механично отклонение на ротора, тогава с увеличаване на натоварването роторът ще се стабилизира в пролуката, т.к. отклонението ще бъде елиминирано от тангенциалните сили на електромагнитното привличане на ротора към статора. Формално това ще съответства на намаляване на нивото на дисбаланс на ротора на електрическата машина.
3.2.1.5. Начини за премахване на дисбаланса на масите на ротора
За дисбаланса на въртящите се ротори можем да кажем, че този дефект "е пълното свойство на услугата за вибрационна диагностика." Ако услугата за вибрационна диагностика открие дефект в електродвигателя, тогава електрическата служба се ангажира с отстраняването му, ако се открие дефект в лагера, той се отстранява от ремонтния екип от механици. Ако се диагностицира дисбаланс в оборудването, тогава самата услуга за диагностика на вибрации се занимава с отстраняването му.
Има два най-често срещани начина за премахване на масовия дисбаланс на въртящите се ротори:
- Отстраняване на дисбаланси с помощта на преносими инструменти (или вградени функции на системи за мониторинг) - балансиране на роторите в техните собствени опори (лагери). Демонтажът на оборудването в този случай се извършва в минимален обем, достатъчен за достъп до балансиращите равнини. Като правило, по време на такава работа дисбалансът се елиминира чрез инсталиране или премахване на балансиращи тежести с подходяща маса и дизайн.
- Балансиране на ускорително-балансиращи стойки (RBC). Такова балансиране се извършва след производството на роторите или след техния ремонт. Роторът е монтиран на опорите на стойката, задвижван и балансиран. Тук възможностите за регулиране на масите са много по-големи, можете да използвате коригиращи тежести върху балансиращите равнини или можете механично да премахнете излишните маси във всяка точка на ротора.
Преди да започнем кратко обсъждане на тези два начина за премахване на дисбалансите, е необходимо да направим няколко общи методологични бележки.
Първо е необходимо да се определи размерът на измерените вибрации
На практика най-често се използват стойностите на вибрационната скорост и вибрационното изместване. Измерванията в измерението на вибрационното ускорение не се използват поради силните "шумни" сигнали. Възниква съвсем правилен въпрос какви мерни единици са за предпочитане, в който случай работата ни ще бъде по-ефективна?
На този въпрос няма напълно еднозначен отговор, поради математическата взаимовръзка на сигналите за скорост на вибрациите и вибрационно изместване. От сигнала за вибрационна скорост може недвусмислено да се получи сигнал за вибрационно изместване. Трябва да се отбележи, че такава напълно недвусмислена връзка „в обратната посока“ няма. Такова преобразуване на сигнала, както казват математиците, може да се извърши само с грешка, равна на „константата на интегриране“. Вярно е, че може да се отбележи, че такава точност, поради симетрията на мощността на нашите вибрационни сигнали спрямо времевата ос, обикновено е напълно достатъчна за практиката.
В тази връзка изглежда, че въпросът за избора на размер на представянето на вибрационни сигнали по време на работа по балансиране в по-голяма степен се определя от личните предпочитания на всеки специалист. За него е много по-приятно да каже, че роторът е балансиран "по нули" (първият хармоник на вибрационното изместване е нула), отколкото да каже, че остатъчната вибрация е някаква, дори малка стойност. Тази причина, разбира се, е "показна", второстепенна, но е и значима.
По-интересен въпрос е какъв всъщност е основният признак за успешно завършване на процеса на балансиране? Пълното елиминиране на първия хармоник във вибрационния сигнал ли е или нещо друго? Може би по-важното е "успокояването" на агрегата, ние завършихме раздела за статичен дисбаланс, като описахме пример за този подход. Ясно е, че това е по-сложен и квалифициран подход за балансиране на отговорни и скъпи единици.
Разбираме, че това е предмет на отделна и доста сложна дискусия, така че ще я завършим само като идентифицираме проблема. Трябва да се решава от специалисти, най-общо казано методически план, и всеки практически диагностик поотделно, във връзка с приложната му дейност.
Второ, преди да се опишат проблемите и характеристиките на практическото балансиране на ротори, е необходимо да се определи наборът от "значими хармоници"
Достатъчно е да се вземат предвид параметрите на един първи хармоник или е необходимо да се вземат предвид, например, вторият и третият хармоник в спектъра на вибрационния сигнал.
На пръв поглед изглежда очевидно, че целият процес на балансиране на ротора, дори в собствените му опори или на балансиращ стенд, трябва да се извършва според параметрите на първия хармоник в спектъра на вибрационния сигнал. Спокойно можем да кажем, че в 95% от практическите случаи познаването на амплитудата и фазата на първия хармоник е достатъчно за успешното балансиране.
По-сложна е ситуацията с останалите 5% случаи на балансиране. Най-често това вече не е „занаятът“ на балансирането, а „изкуството“ на анализа и работата по балансирането. Това вече не е премахване на дисбаланс, а комплексно амортизиране на вибрациите на роторите на мощни и сложни агрегати.
Не напразно специалистите по балансиране на сложни ротори (каквито авторът на тази работа не смята за себе си) заявяват, че роторът на турбогенератора, работещ в нормален вибрационен режим, не винаги има идеални параметри, когато е изваден за ремонт. Това твърдение се основава на факта, че такъв ротор, инсталиран на RBC, винаги има остатъчен дисбаланс.
Така че се предлага такъв дисбаланс да бъде внимателно фиксиран и след като роторът излезе от ремонт, този дисбаланс трябва да бъде възстановен също толкова внимателно. Само в този случай може да се очаква работа на турбогенератора без повишен първи хармоник. Можем само да гадаем за цялата сложност на колебателните процеси в такива ротори, но ни се струва, че в този случай е желателно да се вземе предвид по-голям брой хармоници, особено втората и третата.
Нека се върнем към самата процедура за балансиране на роторите и разбира се ще започнем с балансиране в нашите собствени опори. Това е най-често срещаната практическа процедура за балансиране.
На първо място е необходимо да се обясни процесът на балансиране в собствените опори. Тази процедура, външно доста проста, ви позволява ефективно да намалите вибрациите на работното оборудване без разглобяване.
За да направите това, вижте Фигура 3.2.1.3. 
Тази фигура показва три етапа на извършване на едноплоскостно балансиране на ротора в собствените му опори.
а). На работното оборудване е регистрирана повишена вибрация, която е с амплитуда V 0 и съответен фазов ъгъл. За целта на вала на блока е залепена маркировка и е използван фазов маркер, а на опорния лагер на ротора във вертикална посока е монтиран датчик за регистриране на вибрации.
б). След временно спиране на агрегата върху балансиращата равнина на ротора се монтира тестова тежест, обикновено в произволна посока. Според мястото на инсталиране на нашия товар (на фигурата), той трябваше да създаде вибрационен вектор, показан на фигурата и равен на V G1. Особеността на процедурата за балансиране е, че стойността на това натоварване за по-нататъшни изчисления може да бъде зададена от потребителя във всякакви единици - грамове, парчета, шайби, гайки, милиметри и т.н. Просто трябва да разберете, че в същите единици получавате резултатите от изчислението за настройка на "правилното" тегло на баланса.
Тук можете да определите един много важен параметър, използван при балансирането - коефициентите на влияние. В различни литературни източници концепцията за коефициентите на влияние е дадена малко по-различно, така че няма да се стремим към максимална точност на описанието, ще опишем само физическото значение. Коефициентът на влияние е векторна стойност, фактор на пропорционалност, показващ как да се определи количеството на необходимото коригиращо тегло за даден тип единица и за дадена балансираща равнина.
говорене с прости думи, е коефициентът на преобразуване на остатъчната вибрация от дисбаланс в стойността на коригиращия товар. Нека читателят не се страхува да получи стойности на едно измерение от параметри на напълно различно измерение, измерението на коефициентите на влияние е доста сложно, включва вибрации, маса и линейни размери.
Нека се върнем към нашия пример за балансиране. Апаратът се пуска отново в експлоатация и отново се записват параметрите на първия вибрационен хармоник. Получихме вектора на вибрациите в "пробния" цикъл V P, показан на фигурата. Ясно е, че този вектор е сумата от два вектора - векторът на остатъчния дисбаланс V 0 , присъстващ на ротора, и векторът на дисбаланса, въведен от пробния товар V Г1 . Основната цел на по-нататъшните векторни изчисления е да се определи големината на вектора на остатъчния дисбаланс. Тази стойност може да се определи чрез параметрите на въведения вектор на дисбаланса. Съвсем ясно е, че това може да стане само в системата от мерни единици, приети от диагностика (нестандартни и всякакви).
° С). Познаването на стойността на вектора на остатъчния дисбаланс (дори в гайки, милиметри) дава възможност да се определят параметрите на „правилното“ коригиращо тегло в същите единици. Той трябва да бъде разположен диаметрално срещу вектора на остатъчния дисбаланс на ротора, да има еднаква стойност с него и да е разположен на същия радиус като тестовото тегло. Самата тестова тежест трябва или да бъде отстранена от ротора, или трябва да бъде съставен вектор, включен в коригиращата тежест.
Процесът на балансиране (в благоприятен случай) може да се счита за завършен на този етап или, ако е необходимо, ще е необходима друга подобна итерация.
В момента почти всички инструменти за измерване на вибрации, анализатори на вибрационни сигнали, са оборудвани с вградена функция за балансиране на ротори в техните собствени опори, следователно тази процедурав 90% от случаите не създава големи проблеми на диагностиците. В други 5 ÷ 7% от случаите роторът може да бъде балансиран, но броят на итерациите (тестовете) с инсталирането на тежести може да достигне десет или повече. В 2% от случаите не е възможно да се балансира ротора на място, въпреки всички усилия на диагностика. Това се случва по една или друга причина, която засегнахме съвсем повърхностно по-горе.
Балансиране на балансиращи стойки
За специализирани устройства, предназначени за балансиране на ротори, в литературата има няколко имена. Това са стойки за балансиране, машини за балансиране и ускорителни машини за балансиране. В следващата презентация ще използваме термина балансираща стойка.
Името на устройството за балансиране не казва нищо за процеса на балансиране. Промени възникват при използване на стойки с различни принципи на работа. Според този параметър може да се даде следната класификация:
- Стойки за предрезонансен баланс. Предрезонансът е такава стойка, при която честотата на естествените (резонансни) трептения на лагерните опори е много по-висока от честотата на въртене на ротора в режим на балансиране.
- Стойки за резонансен баланс. Такива стойки имат максимална чувствителност в резонансен режим.
- Резонансни стойки за балансиране. В такива стойки честотата на естествените резонансни трептения на опорите е много по-ниска от честотата на въртене на ротора в режим на балансиране.
Описанието на конструктивните характеристики и работата по балансиращите стендове е толкова обемно, че дори няма да се опитваме да го направим. По-скоро предлагаме да се обърнете към трудовете на известни експерти в тази област, например A.S. Голдина, Е. В. Уриева, в която любознателният читател може би ще намери отговори на всичките си въпроси.
Нека завършим дискусията за начините на проявление и отстраняване на дисбаланси от различен тип, като изясним някои термини, използвани в практиката. Въпреки наличието на дисбаланси от два вида, статични и динамични, процедурата на балансиране винаги или почти винаги се нарича динамично балансиране. Това е абсолютно правилен термин, но само отразява, че диагностиката на дисбаланс се извършва на въртящ се ротор, когато това може да се направи по-добре и по-точно. В този случай видът на дисбаланса няма решаващо значение, особено когато се извършва многоравнинно балансиране.
Балансиращи устройства наше производство
- SBU - серия балансиращи машини от резонансен тип с хоризонтална ос на въртене
- ViAna-1 – вибрационен анализатор, CIP роторно балансиращо устройство
- Диана-2М - двуканален анализатор на вибрационни сигнали с балансиране
- ViAna-4 – универсален 4-канален запис и анализатор на вибрационни сигнали, балансиране на ротора
- Атлант-8 - многоканален синхронен регистратор и анализатор на вибрационни сигнали
Въведение
Масовото въвеждане на водомери за отчитане на потреблението на чешмяна вода в жилищния сектор доведе до проблеми с извършването на изчисления въз основа на показанията на тези уреди. В съответствие с правителственото постановление „За реда за предоставяне комунални услугиграждани” изчисляването на собствениците на апартаменти с водоснабдителна организация за консумираните ресурси се извършва въз основа на показанията на апартаментните водомери (ако са инсталирани) или стандартите за потребление на вода (ако броячите не са инсталирани). В резултат на прилагането на този метод на изчисление се оказа, че месечното потребление на вода според общия домашен водомер в повечето случаи надвишава сумата от показанията на апартаментните водомери и обемите според стандартите за потребление. Несъответствието в някои случаи достига десетки проценти дори когато водомерите са монтирани във всички апартаменти. Тази ситуация води до появата в населените места между доставчика на вода и потребителя на „тринадесетата разписка“, която се издава на собствениците на апартаменти веднъж годишно и компенсира водоснабдителната организация за разходите за доставка на неплатени количества вода до къщата през годината.
Причините
Причините за дисбаланса в повечето публикации включват следното: - течове и неразрешени дренажи във вътрешнодомовата мрежа извън апартаментите; - прекомерна консумация на вода от собственици на апартаменти, които не са инсталирали водомери. Като аксиома се възприема абсолютната достоверност на показанията на апартаментните водомери.
Междувременно водомерът като устройство е предназначен да реши конкретна задача– измервания на обема на изразходваната вода по време на отчетен период(месец) за своя сметка в паспортния обхват на разходите. Този диапазон се определя от паспорта на устройството и съответния GOST. Въз основа на изискванията на стандарта, производителите произвеждат апартаментни водомери от класове A, B и C (по-точните измервателни уреди от клас C са доста скъпи и практически не се търсят). Най-широко използваните устройства с номинален диаметър 15 mm. Минималният паспортен дебит за клас A и B е 60 и 30 литра на час, за клас C - 15. При дебит, по-малък от минималния, водомерите работят нестабилно. При дебит под прага на чувствителност (който според стандарта трябва да бъде не повече от половината от минималния дебит), измервателните уреди изобщо не записват дебита. Водомери с диаметър 15 mm, предлагани на вътрешния пазар, в зависимост от производителя имат стойност на праг на чувствителност от 6, 10, 12, 15, 30 литра на час. По този начин, при изтегляне на вода с дебит, по-малък от прага на чувствителност на водомера, наемателят получава „законното“ право да не плаща за консумираната вода, което става една от причините за появата на дисбаланс в показанията на общата къща и сумата от показанията на апартаментните водомери.
Намаляването на прага на чувствителност е неизгодно за производителите, т.к. увеличава производствените разходи, увеличава продажната цена, намалява продажбите и печалбата. Потребителят се интересува от закупуването на по-евтин измервателен уред с по-висок праг на чувствителност. Такъв измервателен уред не записва ниски разходи - той е по-"икономичен"; след завършване на интервала на калибриране е по-вероятно да премине проверката. Въпреки това, използването на такова устройство неизбежно ще се отрази в увеличаване на дисбаланса.
Колко голям е приносът на компонента на потреблението на вода, подценен от инструментите, към общия дисбаланс? В хода на експеримент, проведен в Москва в типична сграда с 84 апартамента за инсталиране на водомери във всички апартаменти на жилищна сграда, инсталиране на общ домашен водомер и организиране на автоматизирано събиране на данни, месечният дисбаланс за студена вода е 20%, за топла вода - 30%. Битовите водомери за месец не са отчели 92 кубика студена и 154 кубика топла вода. Възможно ли е да се припишат такива обеми на вътрешни течове извън апартаментите? Изтичане на 246 кубика вода на месец (среден разход 340 литра на час) в сграда с един вход едва ли би останало незабелязано от живущите.
Водомерите в различни часове на деня работят както в паспортния диапазон на разходите, така и при разходи под минималните. Проучванията, проведени от специалисти на Московския държавен строителен университет, показват следното:
- потреблението на вода през деня в среден апартамент има дискретен характер: - "технологично потребление" - при отворени кранове;
- "дебит на течове" - при затворени кранове;
- продължителността на "технологичния разход" е само 1 - 2% от общото време на денонощието (24 часа);
през останалите 98 - 99% от дневното време водата, постъпваща в апартамента, се изразходва за течове.
Дори и при малък дебит на течове, поради неговата голяма продължителност, общият обем за тези 98 - 99% от времето (с ненастроени тоалетни казанчета, течове в кранове, използване на битови филтри и др.) може да бъде сравним с общия обем на потребление. Един измервателен уред с праг на чувствителност от 30 литра на час в този случай, в границата, може да позволи подценяване на водата (30 литра х 24 часа х 0,98) = 705 литра на ден. Посочената стойност на теча от 705 литра в никакъв случай не е математическа абстракция. Например, общо домашно устройство в 108-апартаментна сграда в Липецк показа, че средната консумация на студена вода на човек тук надвишава 800 литра на ден. След ремонт на неизправните кранове и тоалетни чинии средното потребление е намаляло три пъти и половина.
Такава ситуация (високо ниво на изтичане на вода поради лошо качество на мрежите и водопроводната арматура) обикновено е типична за битовите водоснабдителни системи и се различава само количествено в различните сгради. В същото време крайният потребител на вода (наемателят) е слабо, само косвено - чрез "тринадесетата разписка" - заинтересован от отстраняване на течове. Днес самият Иванов, неговите съседи Петров, Сидоров, както и всички останали жители на къщата, които са инсталирали водомери, плащат за течаща тоалетна в апартамента на наемател Иванов. Спестяването на вода от наемателя, от което той е пряко заинтересован, е намаляването на нейното потребление само по време на „технологичния поток“, при който измервателните уреди отчитат потреблението. При постоянен прием на вода по време на „консумация на течове“, намаляването на полезния прием на вода от наемател (спестяване на вода) води до относително увеличаване на дисбаланса, разпределен между всички наематели, които са инсталирали водомери пропорционално на площите на техните апартаменти.
Ниското качество на чешмяната вода или самите водомери води до ускорено износване на вътрешните елементи на водомерите, изместване на прага на чувствителност към по-високи дебити, често до нивото на минималния дебит, което води до допълнително увеличаване в стойността на дисбаланса. Значителен брой устройства (до 70%) след завършване на интервала на калибриране (4-5 години) не преминават периодична проверка и се признават за неподходящи. Освен това основната част от измервателните уреди по време на проверката се отхвърлят именно поради неработоспособност или прекомерна грешка на минимален поток. Достатъчно дългият интервал на калибриране не дава възможност за бързо идентифициране на устройства, които водят ненадеждни записи и намаляване на дисбаланса по време на работа.
Прагът на чувствителност на уредите се определя от производителите и се посочва в сертификатите за измервателните уреди. Анализът на методите за проверка, публикувани на уебсайтовете на производителите на инструменти, показва, че не всички инсталации контролират този параметър, когато бъдат освободени от производство. При тези методи, в съответствие с които проверката се извършва след завършване на интервала на калибриране, в по-голямата си част изобщо не се осигурява мониторинг на производителността при прага на чувствителност. Този параметър става чисто формален и не се контролира от никого.
При извършване на проверки след завършване на следващия интервал на калибриране, годността на водомера за по-нататъшна работа се определя в повечето случаи от средната интегрална грешка, където определени коефициенти на тегло се присвояват на всички разходи за проверка, коефициент от 0,65 съответства на номиналния дебит и 0,02 до минимума. С този метод за определяне на общата грешка, доста големите грешки на инструмента при ниски дебити са „маскирани“ от ниското им тегло, въз основа на предположението, че основният анализ на водата се извършва при високи дебити. В резултат на това сертификатът за проверка на устройството официално потвърждава съответствието на устройството с неговата документация, но не гарантира точността на отчитане на потреблението на вода при дългосрочни ниски дебити.
Въз основа на това е разумно да се приеме, че горепосочената „скорост на теч“ не се отчита от водомерите не в тесен диапазон „от нула до прага на чувствителност“, а два пъти по-широк диапазон „от нула до минимален дебит ". В същото време стойностите на обемите на дневната консумация на вода, регистрирани от устройствата от жителите, и стойностите на обемите на дневните течове, които не са регистрирани от устройствата, стават сравними. Това е най-вероятната причина за възникването на ситуации, описани в различни източници на информация, когато при 100% оборудване на апартаменти с измервателни уреди дисбалансът на къщата достига много десетки процента.
По този начин най-вероятната причина за дисбаланса между показанията на общия домашен водомер и сумата от показанията на апартаментните водомери не са течове извън апартаментите, а несъответствието между действителните диапазони на потока на водомерите и реални диапазони на дебита, съществуващи във водоснабдителните системи на апартамента. Стойността на дисбаланса се увеличава с увеличаване на експлоатационния живот на измервателните уреди. Домашната система за организиране на отчитане на комуналното потребление на вода, състояща се от голям брой федерални и регионални нормативни документине взема предвид факта, че системите за битово водоснабдяване се различават значително от западните в значителен вътрешноапартаментен обем на течове, които не се записват от измервателните уреди на апартаментите.
предприемам действие
За да се създаде ефективна система за обществено водоснабдяване и водно отчитане, която стимулира опазването на водата, са необходими редица организационни и технически мерки:
а) в областта на водоснабдяването и водопотреблението:
- използването на водни сгъваеми и спирателни кранове с минимално ниво на изтичане;
- организиране и провеждане на периодични профилактични прегледии регулиране на водни сгъваеми и спирателни кранове;
- подобряване на качеството на чешмяната вода и привеждане в съответствие с нейните характеристики действащите разпоредби;
б) в областта на водното отчитане:
- развитие задължителни изискваниярегламентиране производството и използването на водомери с възможно най-ниски прагове на чувствителност и минимални долни граници на обхватите на измерване;
- въвеждане на допълнения към методите за проверка на средствата, задължаващи да контролират прага на чувствителност при освобождаване от производство и по време на периодични проверки;
- организиране на входящ контрол на работата на водомерите при праг на чувствителност и минимален дебит преди монтажа им;
- по време на работа на устройствата в случай на дисбаланс - организиране на оперативна диагностика на състоянието на измервателните устройства на мястото на тяхната работа.
Литература:
Литература 1. Правителствен указ Руска федерация№ 354 "За реда за предоставяне на обществени услуги на гражданите."
2. Т. Данилина "Алексеевски експеримент: апартаментите на реката пресъхват" - вестник "Московская правда", 3 февруари 2005 г.
3. GOST R 50193.1-92 „Измерване на водния поток в затворени канали. Броячи пия вода. Технически изисквания".
4. GOST R 50602-93 „Водомери за питейна вода лопаткови. Общи технически условия”.
5. В.Н. Исаев, М.В. Пупков "Системи за отчитане на потреблението на вода" - сп. "Водопровод", № 1 - 2005 г.
6. В. Михайлов "Енергиен дисбаланс", "Липецкая газета", 26 декември 2008 г.
7. П. Олейников „Кой има полза от проверката на апартаментните водомери”, вестник „Индустриални ведомости”, № 5-6, 2008 г.
8. ГОСТ 8.156-83 „Водомери за студена вода. Методи и средства за проверка”.
OKB "Хидродинамика", http://www.gidrodinamika.com
UDC 531.733
ОЦЕНКА НА РАЗЛИКАТА В ОБЕМА НА ДОСТАВЕН И КОНСУМИРАН ГАЗ ПО МЕТОДА ЗА ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА СЛУЧАЙНИТЕ ГРЕШКИ
© А.А. Игнатиев, Д.Б. Белов
Ключови думи: газов дисбаланс; обеми доставен и консумиран газ; причини за дисбаланса; грешки при измерване на газовите обеми.
Дисбаланс в обемите доставян и консумиран газ може да възникне по различни причини, които имат случаен и неслучаен характер. Идентифицирането на причините за несъответствието между посочените обеми газ, както и установяването на теоретично обоснована стойност на дисбаланса, е изключително важна задача на газоразпределението.
В практиката на газоразпределение често възниква ситуация, когато обемите на доставения Upoot и консумирания Kcont газ не съвпадат един с друг. Такива
Несъответствието може да се дължи на следните причини:
1) наличие на грешки при измерване на обеми
пост пост;
2) повреди в системата за измерване на газ;
3) неразрешена намеса в газоразпределителната система;
4) загуби на газ, причинени от изтичане на газ или повреда на елементи от газоразпределителната мрежа.
Несъответствието в стойностите на газовите обеми Kcontr и
Kpost, измерен от измервателните устройства на потребителите и доставчиците, се нарича дисбаланс. Дебалансният обем Vр на газа е равен на:
p пост пост
Идентифицирането на причините за несъответствието между посочените обеми газ, както и установяването на теоретично обоснована стойност на дисбаланса, е изключително важна задача на газоразпределението, тъй като пряко засяга икономическа ефективностработа на организациите, изпълняващи природен газпотребители (Регионгаз).
Теоретична основарешението на този проблем е както следва.
Първата причина е валидна, ако абсолютна стойностдисбаланс | ^ | по-малко или равно
абсолютната стойност на неговата случайна грешка D^, т.е.:
V< ДV р _ р
Ориз. 1. Обяснение на изпълнението на условие (2)
Значението на това условие може да се обясни с помощта на фиг. един.
От фиг. 1 може да се види, че ако действителната (истинска) Vp действителната стойност на дисбаланс Vp ще бъде равна на
нула (Vr действие = 0), след това неговата стойност, изчислена съгласно
формула (1), може да бъде в диапазона от -DUR
до +DVp поради грешки в определянето на DVp
големината на дисбаланса. От това следва заключението, че ако абсолютната стойност на стойността на дисбаланса не надвишава грешката, с която може да се определи този дисбаланс, тогава неговата действителна стойност Vp дисбаланс теоретично може да се счита за равна на нула,
въпреки несъответствието в показанията на газомерите. Тъй като условие (2) е за случайна грешка DVr, тогава заключението за значимостта на количеството
дисбалансът Vr се извършва с доверителната вероятност, с която е оценена неговата стойност. Дисбалансът Vr, произтичащ от тази причина, води до
нереализирана печалба на доставчика на газ при положителна стойност и до неоправдани загуби от него при отрицателна стойност. Препоръчително е този дисбаланс да се преразпредели между потребителите и доставчика на газ, за да се намалят нереализираните печалби или неоправданите загуби.
Останалите изброени по-рано причини за несъответствието на обема ще бъдат валидни,
ако условие (2) не е изпълнено. Това означава, че несъответствието в резултатите от отчитането на доставените
и обеми газ, консумиран от доставчика и
потребителя, съответно, не може да се обясни с наличието на случайни грешки в резултатите от измерването. Причината в този случай трябва да се търси или в сериозни неслучайни повреди в работата на измервателните уреди, или в неоторизирана намеса в разпределението на газ от трето лице, различно от доставчика и потребителя и др.
Математически условие (2) може да бъде проверено в зависимост от наличната информация на доставчика за грешките в отчитането на газ от потребителя по два начина.
Първият начин е да сравните и
за всякакви отчетен периодако всички са известни
счетоводни грешки както от доставчик D, така и от
потребител D^^ или потребители DI^r r,
ако са няколко. В този случай дисперсията на грешката на дисбаланса се определя като сумата от дисперсиите на всички грешки:
където SV е дисперсията на грешката на дисбаланса; £D^^ -
отклонение на грешката при отчитане на обема газ от доставчика; SДV r - дисперсия на грешката при отчитане на обема
газ от г-н потребител.
Грешката, с която ще се определи стойността на дисбаланса в тази ситуация, може да се изчисли по формулата:
където Г е относителната ширина на доверителния интервал на случайната грешка ДVр.
Тъй като доставчикът и потребителят използват метрологично надеждни измервателни уреди, те отговарят на процедурата за измерване PR 50.2.019
Законът за разпределение на вероятността от резултатите от техните измервания ще съответства на нормалния и следователно законът за разпределение на вероятността на грешката D^ на дисбаланса също ще има нормална форма. По този начин параметърът Г трябва да бъде избран според таблиците на нормализираното нормално измерване, в зависимост от приетото ниво на доверие Р.
Вторият метод се основава на GOST R 50779.23-2005
Трябва да се използва, когато липсва информация за грешките, с които потребителят оценява обема на използвания от него газ. Тази ситуация е типична за доставчик, който доставя голям брой потребители. Съберете изчерпателна информация
относно всички измервателни уреди, използвани за отчитане на изразходвания газ, става изключително труден въпрос, особено след като техният парк непрекъснато се актуализира. В този случай грешката на дисбаланса може да бъде оценена чрез нейните стойности, получени по различно време. Тук стойностите на дисбаланса се считат за резултат от повторното му измерване.
Причините за използването на този подход са следните:
Физическото количество (дисбаланс) се измерва със същия очакван размер, който в идеалния случай трябва да бъде нула;
Тъй като се използват почти едни и същи средства и методи за измерване, които отговарят на всички метрологични изисквания, законът за разпределение на вероятността от стойности на дисбаланс (тип и стойности на числени характеристики) по време на измерванията му в различно време ще бъде един и същ - нормален .
За да се гарантира правилността на горните основания, когато се анализират стойностите на дисбаланса, трябва да се използват такива периоди от време, когато доставката и потреблението на газ имат малко различни стойности и се извършват при подобни климатични условия, например само през лятото или само в зимен период. Това обстоятелство е особено важно за осигуряване на коректността на втората основа.
Същността на метода е следната. Нека доставчикът определи дисбаланса за r отчетни периода, например за 30 дни от един месец (r = 30). Тези стойности се използват за изчисляване на средната стойност на дисбаланса Vp и оценка на неговото стандартно отклонение
където ^ е поредният номер на измерването на дисбаланса (отчетен период), ^ = 1...r; D^d - стойност на дисбаланс,
измерено през i-тия отчетен период; r е броят на измерванията.
Грешката на средната стойност на дисбаланса D^ се определя по формулата:
Относителната ширина на доверителния интервал r се избира по същия начин, както беше избран в първия метод (виж (4)) с тази разлика, че ако броят на измерванията r е малък (r< 30...35), то вместо таблиц нормированного нормального распределения вероятности следует использовать таблицы распределения вероятности Стьюдента. При этом число степеней свободы / определится как:
Стойността на дисбаланса Vp се признава за случайна, ако е изпълнено следното условие:
RR|<Кр| . (9)
По същество това условие е подобно на условие (2). Единствената разлика е, че тук се разглежда грешката на средната стойност на дисбаланса, която се определя от текущите му стойности.
Описаният метод за анализиране на големината на газовия дисбаланс позволява да се определи степента на случайност на възникването му, която е следствие от грешки в измерването на обемите на подаден и консумиран газ. Ако стойността на дисбаланса надвишава грешката, с която е определена, тогава стойността му се признава за неслучайна. Последното обстоятелство е фактор, според който е необходимо да се търсят причините за неслучайното възникване на дисбаланс и да се вземат мерки за тяхното отстраняване.
ЛИТЕРАТУРА
1. Шишкин И.Ф. Метрология, стандартизация и управление на качеството: учебник. за университети / ред. Н.С. Соломенко. М.: Издателство за стандарти, 1990. 342 с.
2. PR 50.2.019-96. GSI. Методика за извършване на измервания с турбинни, ротационни и вихрови броячи.
3. ГОСТ Р 50779.23-2005. Статистически методи. Статистическо представяне на данни. Сравнение на две средни стойности при сдвоени наблюдения.
Игнатиев А.А., Белов Д.Б. ОЦЕНКА НА ДИСБАЛАНС КОЛИЧЕСТВОТО НА ДОСТАВЕН И ИЗПОЛЗВАН ОБЕМ ГАЗ С ИЗПОЛЗВАНЕ НА МЕТОДИКА ЗА ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА СЛУЧАЙНИ ГРЕШКИ
Появата на дисбаланс на доставените и използвани количества газ може да бъде причинена от различни причини, които имат случаен и неслучаен характер. Разкриването на причините за разликата в дадените обеми газ, както и установяването на теоретично базирана стойност на дисбаланса са основната задача на газоразпределението.
Ключови думи: газов дисбаланс; обеми доставен и използван газ; причини за появата на дисбаланс; случайни грешки в обема на газа.
ФЕДЕРАЛНА ТАРИФНА СЛУЖБА
ИНФОРМАЦИОННА ПОЩА
[Пояснения относно отчитането на загубите на газ]
За разрешаване на разногласия, възникващи по време на сетълментите между доставчици на газ, потребители и газоразпределителни организации, предоставящи услуги за транспортиране на газ (наричани по-долу GDO), FTS на Русия предоставя разяснения по въпроса за отчитането на загубите на газ.
Разликата между общия обем газ, получен от доставчика (според данните на газоизмервателните станции, инсталирани в GDS) и обема газ, продаден на потребителите, включително населението и GDS (според газомерните устройства от потребителите или в в случай на тяхното отсъствие или несъответствие с изискванията на стандартите - съгласно установените норми на потребление и / или проектна мощност на оборудването, използващо газ), образува газов дисбаланс, който по правило се дължи на следните причини: :
а) отклонение на обемите на действителното потребление на газ от населението от стандартите за потребление, одобрени по установения начин;
б) отклонение на обемите на действителното потребление на газ на GDS за технологични нужди от обема, изчислен съгласно действащите стандарти и фиксиран в договора за доставка на газ за технологичните нужди на GDS;
в) извършване на аварийни, както и извънпланови ремонтни дейности;
г) технологични загуби на газ в газоразпределителните системи (експлоатационни течове и др.):
д) грешка при измерване на монтираните газомерни устройства за промишлени потребители и населението и съществуващи проблеми с привеждането на измерените количества газ в нормални условия;
е) неспазване на технологичния режим на транспортиране на газ.
Не важи за дисбаланс на газ и не се разглежда допълнително при потреблението на газ от ГРС за планирани собствени и технологични нужди (използване на газ в собствени котелни и газови инсталации, текуща поддръжка на газоснабдителни системи и др.). Посоченото количество газ трябва да бъде платено от GDO по отделен договор при общи условия за всички потребители. В същото време тези разходи, ако са оправдани в частта, свързана с регулирания вид дейност, се вземат предвид при определяне на тарифите за услуги за транспортиране на газ през газоразпределителните мрежи (наричани по-нататък тарифи) по позицията „материални разходи“.
Отговорността за дисбаланс на газ поради горните причини, според Федералната служба за тарифите на Русия, се разпределя между доставчика на газ и GDO, както следва.
Финансовият резултат на доставчика на газ трябва да включва получените загуби (печалба):
поради отклонението на действителното потребление на газ от населението за битови нужди от стандартите за потребление, одобрени по установения начин, поради факта, че получените загуби на газ не са загуби при транспортиране на газ. В този случай FTS на Русия счита за целесъобразно да извърши подходяща работа, за да доведе установените норми за потребление на газ до разумно ниво. Освен това считаме за необходимо да извършим работа по въвеждането на газомерни устройства за населението, включително в газоразпределителни станции и SHRP, които разпределят газ в жилищни райони;
поради отклонение на газовите обеми поради грешка в измерването на монтираните средства за измерване на потреблението на газ в газоразпределителната станция, за промишлени потребители и населението. Грешката на измервателните устройства се определя въз основа на паспортни данни и в съответствие с GOST 8.143-75. В този случай FTS на Русия счита за целесъобразно в техническите споразумения и договорите за доставка на газ да предвиди механизъм за разрешаване на разногласия, както и да извърши необходимата работа за подмяна на остарялото оборудване на газоизмервателните станции.
За целите на определяне на действителното потребление на газ от населението, което няма измервателни уреди, препоръчваме да използвате РД 153-39.0-071-01, одобрен със заповед на Министерството на енергетиката на Русия от 04.04.2001 г. N 100.
Финансовите загуби от дисбаланс на газ, причинени от други причини, включително неспазване на технологичния режим на транспортиране на газ по вина на GDS, трябва да бъдат отнесени към финансовия резултат на GDS, като се вземат предвид следните забележки.
Обемът газ, използван от GDO по време на локализиране и ликвидиране на аварии, за непланирано изключване или свързване на оборудване или отделни участъци от газопроводи и т.н., трябва да бъде платен от организацията, по чиято вина е било необходимо да се извършат тези работи . Съответно тези разходи не могат да бъдат взети предвид при определяне на тарифата GDO.
В допълнение, съответните разходи за застраховка, включително тези на съоръженията за доставка на газ в случай на извънредни ситуации, могат да бъдат взети предвид при определяне на тарифите.
Обемът на технологичните загуби на газ в газоразпределителните системи (експлоатационни течове и др.) И съответно нивото на разходите за GDS по тази позиция за целите на изчисляването на тарифите за GDS се определя съгласно „Методиката за определяне на разходите за газ за технологични нужди на газовите съоръжения и загуби в газоразпределителните системи" РД 153-39.4-079-01. приет и въведен в сила със заповед на Министерството на енергетиката на Русия от 01.08.2001 г. N 231.
В същото време трябва да се отбележи, че размерът на технологичните загуби, взети предвид при изчисляване на тарифата, не може да надвишава 0,5% - 0,6% от общия обем на транспортиране на газ.
По отношение на количествата газ, използвани при извънредни ситуации, както и тези, свързани с технологични загуби, не трябва да се прилага тарифата за услуги по транспортиране на газ през газоразпределителните мрежи.
В същото време ви моля да считате информационното писмо на FEC на Русия от 08.08.2003 N YUS-2831/9 за невалидно.
Ръководител
С. Г. Новиков
Текстът на документа се заверява от:
"Новинарски бюлетин
Федерална служба по тарифите,
№ 17, 29 юни 2005 г